A kapcsolatok kiszámítása garantált interferenciával
A garantált interferenciával rendelkező alkatrészek csatlakoztatása nyomatékot, axiális erőt vagy ezek kombinációját képes továbbítani
A sajtolószerkezetek előállításához két fő módja van:
1. Csuklós tengelyirányú erő alkalmazásával nyert alkatrészek.
2. A női és férfi részek termikus deformációjával nyert vegyület (amikor a nőt melegítik, hüvelyes hüveléssel hűtik le, vagy ezek kombinációi)
Megnyomja a kapott vegyületet a termikus deformáció az alkatrészek, megbízhatóbb, mint az első eljárás olyan vegyület előállítására kisimítja mikroszkopikus szabálytalanságot az illeszkedő felületekről miatt kölcsönös tengelyirányú elmozdulás
Csatlakozások kiszámítása
Képletek meghatározására kerületi (σ t) és radiális (σ r) a keletkező feszültségek a párzási részt, magot (érintkező) nyomás pk a tömítő felületeket és a szükséges preload értékek (Δ) alapján nyertünk ismert elmélet rugalmassága és szilárdságtani Lame képletű
Körkörös és sugárirányú feszültségek egy vastag falú hengerben
Körkörös és sugárirányú feszültségek egy r1 belső sugárral és r2 külső sugárral rendelkező vastagfalú henger bármely pontján. betöltött belső nyomás p1 és külső p2. a képletek határozzák meg
A σ t meghatározásakor a képletnek meg kell őriznie a pluszjelet a második összeg előtt, és meg kell határoznia a σ r - a mínusz jelet.
A henger bármely pontjának sugárirányú elmozdulását a képlet határozza meg
ahol E és μ a henger anyagának hosszanti rugalmassági modulusa és Poisson aránya.
Az illesztés garantált interferenciával történő kiszámításakor először meg kell határozni a legkisebb szükséges pk min kontakt nyomást, amely biztosítja az adott tengelyirányú P vagy M nyomaték vagy ezek kombinációjának továbbítását.
A pk min értékét a következő képletek határozzák meg.
Átvitel esetén a P tengelyirányú erőt
A nyomaték továbbítása M
A P tengelyirányú erő és az M nyomaték átvitelére
f - csúszó súrlódási együttható (tapadási tényező) párfelületi anyagok párhoz;
d2 a párhuzamos felület névleges átmérője;
l a párhuzamos felület hossza
Tekintettel arra, hogy a hengerek közös felületének sugárirányú eltolódásának abszolút értékének összegének meg kell egyeznie a feszültség felével, akkor a következő összefüggést kapjuk a Δ feszültség és a p k
Itt a rövidség kedvéért a következő jelölést vezetik be
Szerint a talált minimális értékét a számított interferencia Δ perc meghatározzák a kívánt értéket, a minimális előterhelés táblázatban Δ T min tekintve simító microroughness illeszkedő felületek (módosítás, UR) és a kiegészítő mozgás (UT) az a különbség, üzemi hőmérséklet közötti illeszkedő részek és azok jellemző hőtágulási tényezők:
ahol h1 és h2 a konjugált felületek legnagyobb mikrorégiodásainak magasságai
α1. t'p és α2. t> p - a férfi és a női részek lineáris terjeszkedésének és működési hőmérsékletének együtthatója; t - szobahőmérséklet
Abban az esetben, amikor a tp = tp = tp részek üzemi hőmérséklete megegyezik, a hőmérséklet-korrekció formula
A minimális asztali feszültség alapértékéből válassza ki a leszállást, és állítsa be a tábla feszültsége maximális értékét, amelyen a legnagyobb számított interferencia található. Ezenkívül meghatároztuk az ezen interferencianak megfelelő maximális érintkezési nyomást, ezen a nyomásértéken a párosodó részek ellenállását ellenőrizzük
Veszélyes ezek és más részletek a belső felületük pontjai.
A férfi rész felszínének belső pontján a fő feszültségeket a kifejezések határozzák meg
Ennek megfelelően a női rész belső felületének pontjánál:
A fő feszültségek alapértékeiből az egyenértékű stresszt megtalálhatjuk a számításhoz elfogadott szilárdsági hipotézis szerint és értékelhetjük a párosodó részek erősségét. Különösen a női rész Mohr-erejének hipotézise szerint kapjuk
ahol a feszültség és tömörítés végső feszültsége az alkatrész anyagához viszonyítva
Az interferencia-kapcsolatok kiszámításához használt referencia táblázatok
A rugalmas modulus és a lineáris terjeszkedés együtthatója
Példák az interferencia-kapcsolatok kiszámítására
Egy példa. Kiválasztás leszállás gyűrűt a csigakerékhez, helyezi vas centrum, ha a továbbított teljesítményt a csigakerékhez, N2 = 12 kW, és a gyakorisága forgási n2 = 50 ford / perc. Ellenőrizze a kapcsolat erősségét.
A korona bronz Br. АЖ-9-4L öntés hűtőformában (σт = = 236 Н / мм 2); az öntöttvas központ szürkeöntvényből készült, melynek osztályzata СЧ 12-28 (σ пч.р = 118 N / mm2, ν = 0,25).
Az összeszerelést szobahőmérsékleten, mechanikus úton végezzük
A csigakerék forgási pillanata
Az a pillanatnyi érintkezési nyomás, amelyet a párhuzamos alkatrészek felszínén kell létrehozni az M pillanat átviteléhez
A táblázat alapján a súrlódási együttható = 0,06
Határozza meg a legkisebb tervezési feszültség Δ min értékét
Javítás egyenetlen felületeken
A h1 és h2 értékeket az asztaltól vettük fel, azzal a feltevéssel, hogy a párhuzamos alkatrészek felületét földeltük.
A korrekció ut = 0, mert a szobahőmérséklet és az összekapcsolódó részek azonosak tp = t. Így
A tolerancia és a kirakodási táblák szerint az u8 illesztést a lyukrendszerbe választjuk: Δ t min = 201 μm; Δ t max = 356 μm
Ellenőrizze a csatlakoztatandó alkatrészek erősségét a maximális lehetséges interferencia (Δ t max = 356 μm)
A keréktárcsa belső felületének veszélyes pontjai esetén ν = 1,0
és a biztonsági tényező tényezője
Egy ilyen biztonsági tényező elegendő.
A kerék középpontjának veszélyes pontjain
Így a kerék középpontja igen nagy biztonsággal rendelkezik