Cikk tapasztalatok PC SCAD irodai alapú köztes bolyhos duplasoros csapágy híd
Tekintettel a rossz állapotban a gerendák a felépítmény és a törékeny döntés helyett a felépítmény. Ível át épített előregyártott beton gerendákat 3.503.1-73 sorozat. Gerendák gyártott rövidebb zsaluzat gerendák B1200.130.93-1-28AIIIs-1, 1-B1800.130.93-1-28AIIIs. Előregyártott gerendák egyesítjük injektálás szakaszok. Ötvözi monolit szakaszok révén szélességében a hídon. A keresztmetszetű gerendák elrendezett különböző magasságú szinten, hogy keresztirányú torzítást 2%. A híd közepén van elhelyezve bilaterális korlát kerítés a monolit vasbeton pincében. Fent a közbenső támaszok által biztosított unió felépítmény folyamatos hőmérséklet-diagram lemez tartók span. Ahhoz, hogy kompenzálják a termikus deformáció a hossztámaszok vannak elrendezve a külső tágulási hézagok MaurerD-50 (3.).
Köztes hordozók cölöpökön, valamint a határokon bár a pólusok, repedt, csorba védőréteget, korróziós megerősítése konkrét voltak nyomai kimosódás (4.). Javítása során meglévő csöveket kellett végrehajtani kupac „ing” vasbeton gerendák és építeni az új pillér vasbeton. A szélsőséges pólusok amelynek cseréjére szekrény fal és a sovány-oszlopok (ábra. 5).
3. táblázat Főbb műszaki jellemzői a híd után nagyjavítás
Sávok száma
A szélessége a span
A szélessége az úttest
Class Mozgó betöltése
Típusa járda
A hajtott tengely (fesztávú)
11,36 + 16,76 + 11,36 (hőmérséklet, valamint a folyamatos rendszer)
A hossza a span
A híd (átmeneti lemezek)
Beton meglévő cölöpök - B20, W8, F300 összhangban GOST 26633-91.
Vasbetoni szerkezetek és az "ing" - B30, W8, F300 összhangban GOST 26633-91.
Beton felépítmény - B30, W8, F300 összhangban GOST 26633-91.
közbenső híd támogatja elvégzett számítás szerint a szabályozás, [1-4], valamint a tervezési dokumentáció adatok [5-8].
- alapuló konstruktív megoldásokat elfogadni az építőiparban a híd (ilyen megoldások tártak pre-javítás felmérés), valamint alapján geológiai mérnöki vizsgálat megállapította teherbírás cölöpök a földön, és a minimális mélysége cölöp a talajba teherbírásának halom anyag és minimális vasalás keresztmetszete a cölöpök;
- alapuló konstruktív megoldásokat elfogadni a javítás a híd, ellenőrizte a teherbíró képessége cölöpök a földre, és teherbírás halom anyag.
A számítást végeztünk szoftvercsomag SCAD változat 11.5.
Számított áramkör hídpillérek lineárisan rugalmas térbeli modellek tartószerkezetek ott kiszámításához a belső erők és deformációk a megadott terhelések a végeselem módszerrel (ábra. 7).
Konstrukciók cölöpök bemutatja egy két csomópont rúd térbeli végeselem működő zárja nyíró deformációt a Bernoulli modellben.
Tervezés és csavart „ing” cölöpök bemutatott chetyrehuzlovymi négyszögletes végeselem sekély kagyló, dolgozó tekintet nélkül a nyírási deformáció a Kirchhoff elmélet.
Végeselem háló van kialakítva szempontjából a tengelyek a cölöpök és a külső kontúrja a csavar. Egy tipikus végeselem háló sasszegek - 0,10 m keresztirányban (X-tengely), és 0,25 m-a hosszanti irányban (Y-tengely). Gridstake végeselem „ing” cölöpök megfelel szempontjából bontása a végeselem háló csapok, és a magassága (Z-tengely irányában) 0,25 m. A bontás halom magasságának figyelembe véges elemek van kialakítva, amelynek menetemelkedése 0,50 m. A nehezen konjugáció cölöpök megfertőzni „ing” egy utolsó állítóelem.
A kölcsönhatás a környező talaj cölöpök ortogonálisán oldalfelülete reprodukáljuk Winkler mintázatot növekvő rugalmas együtthatója ellenállás a merülési mélység:
k - arányossági tényező;
z - mélysége cölöp a földben.
Hagyományos cölöp szélesség egyenlő:
d - oldalán téglalap alakú cölöpök egy megfelelő oldalfelületével.
A kölcsönhatás a környező cölöpalapozással őrölt hosszirányban végezzük keresztül kommunikációs véges merevséget szerelt alsó végén a működési és beállítási (a Z tengely):
G1 - nyírási modulus behatolnak talajrétegekben, átlagolt belül a mélység a cölöp;
L - hossza cölöpök;
β „- megfelelő tényező teljesen merev halom (EA = ∞), és meghatározott képlet szerint:
kν - együttható határozza meg a képlet:
ν1 - Poisson hatol talajrétegekben, átlagolt belül a mélység a cölöp;
G2 és ν2 - nyírási modulus és Poisson-tényezője az altalaj rétegek, tekinteni, mint egy lineárisan deformálható fél-átlagolt belül mélysége 0,5 ∙ L alsó végeit a cölöpök;
d - a számított átmérője a nem-kör keresztmetszetű cölöpök; számított a következő képlet szerint:
A - keresztmetszeti területe a halom.
talaj nyírási modulus határozzák meg a képletek:
Végeselem szilárdsági jellemzőinek függően vannak meghatározva a fizikai-mechanikai tulajdonságai anyagok szerkezetek és geometriai jellemzői a keresztmetszete. A lineáris rugalmassági modell tartószerkezet, amely tekinthető izotróp szilárd anyag, a fő fizikai-mechanikai jellemzői a rugalmassági modulus és a Poisson-tényező.
Mivel az anyagok az épületszerkezetek közbenső tartót használjuk:
- meglévő cölöpök: osztály B20 beton szilárdsága, acél erősítő minőségű AI, tett konkrét rugalmassági modulusa E = 2,75 · június 10 tf / m 2. A Poisson-tényezője ν = 0,20;
- A tartók és a "ing" cölöpök: class B30 beton szilárdsága, acél megerősítő osztályú AIII, tett konkrét rugalmassági modulusa E = 3,31 · június 10 tf / m 2. A Poisson-tényezője ν = 0,20.
Geometriai jellemzői keresztmetszetek meglévő aranyér, kereszttartók és a „ing” cölöpök (terület a tehetetlenségi nyomaték, stb) úgy számítjuk ki, az adott paraméterek, megfelelő típusai.
Paraméterek téglalap szakaszok meglévő rúd tagjai halom magassága és szélessége, beállító elemek kereszttartókat kagyló és „ing” a vastagsága a cölöpök.
A keresztmetszetek megfelelnek az értékeket a paraméterek a fent leírt szerkezeti rendszerek közbenső támaszok (ábra. 8, 9).
A ható terhelés a számított szerkezet, definiált csomóponti erők, valamint a helyi erők eloszlása a számított értékeket. Szerint a jellege és típusa, terhelési hatások egyesítjük a megfelelő feltöltés:
- feltöltésével 1 - a terhelés a saját súlya a fő tartószerkezet a közbenső támasz (10. ábra);
- feltöltésével 2-15 - függőleges terhelés a hordozón reakciók felépítmények, meghatározza a hatása a saját súlya, a súlya a hídpálya, parapetek súly, kerítések, gördülő tömeg A11 (variáns 2. ábra). Terhelés 2-15 különböznek értékek eloszlásának a hivatkozás reakciók a span szélessége társított változás a helyzetét és számát a hengerlés sávok (11. ábra);
- feltöltésével 16-19 - vízszintes terhelést a alátámasztó felépítmények definiált reakciókat lassítási hatások gördülő A11. Terhelések 16-19 különböznek értékek támogatják reakciók a span szélessége társított változás összegét a gördülőállomány sávok (12.).
Az extrém aránya feszültség-nyúlás a rendszer állapotát, amelyen több terhelési esetben a számítás struktúrák közbenső támogatja a 14 számított terhelési kombinációk.
Számítások közbenső tartószerkezetek figyelembe véve a kölcsönös hatása cölöpök bokor végzik iteratív az alábbi sorrendben:
- kiszámítja a közbenső tartószerkezet kizárják a kölcsönös befolyás a cölöpök a bokor, a támogatási reakciókat meghatározott elemeinek véges merevség kötéseket szimuláló kölcsönhatás a környező talaj halom alapja a hosszanti irányban, valamint a függőleges mozgását csomópontok;
- mátrix kölcsönös elrendezése a cölöpök a bokor;
- mátrixa a kölcsönös egymásra hatás a cölöpök a bokor:
- meghatározza járulékos függőleges nyomást a csatlakozó végén merevség, ami további kicsapás egyenértékű kölcsönös befolyás a persely (ábra 13-15.);
- meghatározza az összes betét egyes bolyhos, figyelembe véve a kölcsönös befolyását a bokrok, és a kiegészítő függőleges nyomás miatt a véges merevséget.
Ha az értékek a teljes üledéket két egymást követő iteráció jelentősen különböznek (nem több, mint 1%), az iteratív számítást lehet kitölteni.
Ábra. 16-18 mutatják a belső erők cölöpök N elemet, My, Mz kombinációk C20 terhelések az 1. és 5. iteráció.
Ábra. 19 és 20 szemléltetik függőleges elmozdulása végeinek cölöpök C20 kombináció az 1. és 5. iteráció.
Értékelése teherbírásának cölöpök a földön
Hajtott bolyhos 0,35 m 0,30 m · L = 11,00 m
- Jelölés egyedüli rácsozat: 158,90 + 2,90-0,05-0,40 = 161,35
- Magasság halom felső vezetés után a készülék évig rácsozat: 161,35 + 0,50 = 161,85
- Mark merülő alsó vége a halom: 161,85-11,00 = 150.85
- A merülési mélysége az alsó végén a halom: 158,90-150,85 = 8,05 m
- A vastagsága a réteg a talaj IGE № 5 a merülési szintjét az alsó végén a halom: 151,50-150,85 = 0,65 m
